爆破效果指標

A. 如何提高工程爆破效果

首先要看需要爆破松動的岩石的狀況。各種岩石的物理力學指標都要用到。再就是你要用的鑽爆方法，炮孔的方式選擇松動、拋擲的方法選擇銨油和乳化的組合狀況起爆材料用的什麼還要考慮鑽孔分布狀況和起爆網路的布置。松動爆破不宜進行單孔作業，性價比太差了。

B. 隧洞施工有關參數，如掘進指標、爆破參數等

有關參數： 預裂爆破，預裂爆破要求，措施指標，明洞及洞門，V級開挖，IV級開挖
1.欲裂爆破
進行石方開挖時，在主爆區爆破之前沿設計輪廓線先爆出一條具有一定寬度的貫穿裂縫，以緩沖、反射開挖爆破的振動波，控制其對保留岩體的破壞影響，使之獲得較平整的開挖輪廓，此種爆破技術為預裂爆破。預裂爆破不僅在垂直、傾斜開挖壁面上得到廣泛應用；在規則的曲面、扭曲面、以及水平建基面等也採用預裂爆破。
2.欲裂爆破要求
(1)預裂縫要貫通且在地表有一定開裂寬度。對於中等堅硬岩石，縫寬不宜小於1.0cm；堅硬岩石縫寬應達到0.5cm左右；但在松軟岩石上縫寬達到1.0cm以上時，減振作用並未顯著提高，應多做些現場試驗，以利總結經驗。
(2)預裂面開挖後的不平整度不宜大於15cm。預裂面不平整度通常是指預裂孔所形成之預裂面的凹凸程度，它是衡量鑽孔和爆破參數合理性的重要指標，可依此驗證、調整設計數據。
(3)預裂面上的炮孔痕跡保留率應不低於80%，且炮孔附近岩石不出現嚴重的爆破裂隙。
根據預裂爆破的特性、要求經過試驗和反復研究對鑽爆設計做了適宜的改動做到動態控制。
3.措施指標
(1) 炮孔直徑一般為50～200mm，對深孔宜采圍較大的孔徑。
（2）炮孔間距宜為孔徑的8～12倍，堅硬岩石取小值。
（3）不耦合系數（炮孔直徑d與葯卷直徑d0的比值）建議取2～4，堅硬岩石取小值。
（4）線裝葯密度一般取250～400g/m。
（5）葯包結構形式，較多的是將葯卷分散綁扎在傳爆線上（圖1-21）。分散葯卷的相鄰間距不宜大於50cm和不大於葯卷的殉爆距離。考慮到孔底的夾製作用較大，底部葯包應加強，約為線裝葯密度的2～5倍。
（6）裝葯時距孔口1m左右的深度內不要裝葯，可用粗砂填塞，不必搗實。填塞段過短，容易形成漏斗，過長則不能出現裂縫。
一般情況來說開挖應盡量採用大斷面或較大的斷面開挖，以減少對圍岩的擾動，根據圍岩特徵經過反復研究、現場考察、論證和試驗洞的開挖，由於斷面大開挖方法最後確定為雙、單側壁導坑開挖法，鑽爆方案確定為V級圍岩預裂爆破設計，IV級圍岩實踐光面爆破，實踐證明這兩種爆破方案均符合轄區隧道IV、V圍岩實際，按照此方案實施爆破，爆破效果較好。但要解決的問題是雙、單側壁導坑法二次擾動比較大，加之圍岩比較鬆散極易出現塌方，特別是淺埋段甚至會出現冒頂，方案是可行的，問題是要怎麼去解決二次擾動問題，經過實踐和多次試驗證明二次擾動對圍岩、初支影響非常大，初支表面加上爆破震動效應的影響靠近掌子面處基本上都會出現開裂、變形，拱架接頭有的會應力扭屈，甚至出現掉拱，某種程度上來講雙、單側壁拱架是起到了簡支梁在中部給一個支點的反作用力的作用，是破壞整體受力的作用，如何加之利用導坑開挖優勢，取長補短又要確保質量安全呢，首先我們經過理論分析圍岩受力情況，單、雙側壁是分部開挖、分階段受力（持續受力）、整體持續收斂的一個過程，經過反復試驗發現二次擾動其實如果控制在圍岩變化（拱頂下沉、周邊收斂、位移）在一定的范圍內時，擾動是對圍岩、初支影響最小，在這區段進行下部接腿、成環或導坑中部接拱最為可行也是最安全的，對初支的影響可以忽略不計，其次就是必須要嚴格開挖步序，必須是兩內側壁先行，後續工序跟進循序漸進的工藝，遇到比較軟弱圍岩時（如流沙、斷裂層）側壁導坑也須遵循「短進尺，弱爆破，強支護，早封閉」的原則，開挖步序。
4.明洞及洞門
洞口邊、仰坡和明洞開挖與支護應自上而下分層開挖，而且要洞外永、臨防、排水要先行，使地表水通暢，避免地表水沖刷坡面。必要是採取人工修坡，防止超挖，減少對洞口相鄰地段的擾動；開挖暴露的邊坡及時施作設計的防護，降低圍岩暴露而風化，支護要緊跟，轄區內都為高邊、仰坡，如果不及時安全無法保證，況且會浪費很多的人力物力，
明洞襯砌必須檢查、復核明洞邊牆基礎的地質狀態和地基承載力，滿足設計要求後，測量放樣，架立模板支撐，綁扎鋼筋，安裝內外模板，先牆後拱整體澆注襯砌混凝土，集中拌和泵送入模，插入式振搗器配合附著式振搗器搗固密實。
洞門施工對於削竹式洞門，同明洞同時施作，削竹斜面按坡度安裝木模板，用角鋼將斜面端模與邊模固定成整體。
明洞防水層與回填
明洞襯砌完成後強度達到50%方可拆除外模，鋪設防水層，回填要對稱每層不大於30cm，兩側高度差不得大於50cm，回填至拱頂後，再分層滿填至完成，做好表面隔水層。
5.V級開挖
進洞方式
洞口段覆蓋層薄、地質條件差，當開挖深度至起拱線時，先施作進洞導向牆及大管棚，待明洞襯砌完成後，接長管棚尾端，搭接於明洞上，使管棚尾端形成一個固定支撐，在大管棚的保護下開口進內側壁，兩內側壁導坑的進尺也要錯開前後（5～10m）。如果是小間距還必須設置預應力對拉錨桿。
V級圍岩破碎帶開挖與支護
上斷面內側壁導坑先進，進尺0.7m，同時外側壁導坑也可開挖，當下斷面成環進尺約20～35m後，核心土上部弧形導坑開挖支護接拱，進尺3～5後可開挖中部及支護，最後下部隧底與先前的左右導坑的下斷面完全結合封閉成環，共分七部開挖支護，所有工序必須嚴格遵循開挖支護步序，必須是兩內側壁先行，後續工序跟進循序漸進的工藝。
另外，爆破後開挖輪廓線必須採用人工配合風鎬開挖，嚴禁補炮，炮眼成孔應採用水鑽，做好洞內的施工臨時排水，必要時採用水泵排出洞外，石英、雲母片岩在水浸泡後會加速喪失自穩能力，而且會加速圍岩節理發育的形成，如果地下水壓力太大會增加對支護的破壞作用。
5.IV級開挖
本區段IV級圍岩根據圍岩的節理發育、走向和圍岩的風化脆弱程度情況我們將其區分為兩種情況對待，一種為種為IV級一種為IV級加強段，為了節約成本和發揮最大的時間效應，開挖方法也有所調整准IV級為上下台階留核心土開挖法－正台階開挖，IV級加強段為CD工法工序開挖－單側壁開挖法；鑽爆開挖均採用實踐光面爆破，為了進一步搞好光面爆破，提高爆破效率，實現安全快速開挖，提前實現獨頭施工貫通，施工與監理單位共同成立了一個光面爆破技術專題小組，在認真總結Ⅲ類圍岩爆破實踐的基礎上，研究探討IV圍岩全斷面光爆技術，施工過程中效果甚好，特別是上下台階法施工，炮眼殘痕率達95%，特殊地段拱部釺痕率達85%，邊牆達80%，局部最大超挖量為10㎝，欠挖量為8㎝，IV級圍岩實踐採用光面爆破取得的有關技術參數及效果，爆破專題組通過多次爆破實踐，反復修正爆破參數，最終確定了IV類圍岩的鑽爆方案，附鑽爆設計圖。

C. 如何判斷爆破控制的效果

1、周邊眼的炮眼殘痕率；
2、爆破開挖進尺率，也就是炮眼（長度）利用率；
3、雷管、炸葯的單耗；
4、爆破開挖輪廓的超欠挖狀況；
以上指標綜合評價爆破效果。
希望能幫到你

D. 工程爆破中大塊率偏高該如何解決

大塊率是衡量深孔爆破效果優劣的主要指標，大塊率過高不僅增加二次破碎成本，爆破大塊還使挖裝損耗增加。
大塊產生部位
前排臨空面；爆區頂面孔口填塞段；爆區後緣邊坡拉裂。
大塊產生的主要原因
一是人為因素，如爆破參數設計與選擇不合理、造孔質量差等；
二是自然因素，即被爆岩體本身具有易出現大塊的內在因素，如因斷層、節理、層理裂隙等影響而生成許多原始大塊。
解決辦法：
1、採用多排延時擠壓爆破方式。
2、盡量減少填塞長度，使孔口部位爆破有效能量增加，降低填塞段大塊率。
3、選擇合理的聯網起爆方式。

E. 如何用爆破作用指數n值對爆破進行分類

根據n的大小
當n<0.75 屬於松動爆破
0.75<n<1 屬於減弱拋擲爆破 n=1 標准拋擲爆破
n>1 加強拋擲爆破</n

F. 爆破參數的介紹

釋文：具體體現和確切說明不同爆破方法和方案，採用對應鑽爆技術的各項指標的參量。包括各種參數，如鑽孔（眼）參數（孔網參數），即孔（眼）深、孔（眼）徑、排距（最小抵抗線）與孔（眼）距；裝葯參數，如裝葯長度、葯包直徑和密度、間隔裝葯等，用以說明裝葯的具體形式；爆炸參數，有起爆段數、各段時差、傳爆長度及爆破范圍；量綱為一的參數，有裝葯系數、不耦合系數、炮孔（眼）密集系數；相對威力系數，以及與管理有關的參數。不同的爆破方法有與之對應的參數。作爆破設計時，對參數設計或選擇力求合理與可靠，以達到匹配而導致取得良好的爆破效果。

G. 什麼叫爆破作用指數，它有什麼意義

還沒有一種切合實際的爆破理論能夠完滿地解釋爆破作用機理。多數學者認為流體n為爆破作用指數，n＝r/W為爆破漏斗底部半徑r與最小抵抗線的比值,當n＝1

H. 爆破作用指數的作用-工程爆破分類依據

圖2 各類爆破示意圖
在工程爆破中常常根據爆破作用指數n值的不同，將爆破作用分為五種。
1、標准拋擲爆破漏斗(圖2-2a)這種爆破漏斗的漏斗半徑r與最小抵抗線W相等，即爆破作用指數 n=1.0，漏斗張開角θ=90°。形成標准拋擲爆破漏斗的葯包叫做標准拋擲爆破葯包。
2、加強拋擲爆破漏斗(圖2-2b)這種爆破漏斗的漏斗半徑r大於最小抵抗線W，即爆破作用指數n>1.0,漏斗張開角θ>90°，形成加強拋擲爆破漏斗的葯包叫做加強拋擲爆破葯包。
3、減弱拋擲爆破(又叫加強松動爆破)漏斗(圖2-2c)這種爆破漏斗的漏斗半徑r小於最小抵抗線W，即爆破作用指數 1>n>0.75,漏斗張開角θ<90°。形成減弱拋擲爆破漏斗的葯包叫做減弱拋擲爆破或加強松動爆破葯包。
如果要求拋擲距離大時，可以採用爆破作用指數n大於1的加強拋擲爆破，但是爆破作用指數不應超過3.0，因為過量的增大n值，對拋擲不會產生明顯的影響，卻增加了炸葯的消耗量。
4、松動爆破漏斗(圖2-2d)葯包爆破後只使岩石破裂，幾乎沒有拋擲作用，從外表看，不形成可見的爆破漏斗。此時的爆破作用指數n小於但接近於0.75。松動爆破時採用的裝葯量一般較小，因此爆破時所產生的振動較小碎石飛散的距離也較小。這樣，有利於提高裝葯的效率和爆破的安全性。因此在井下和露天的礦石回採作業和巷道的掘進作業中，常常採用這種爆破。
5、壓縮(壓碎)爆破(圖2-2e)壓縮爆破的特點是葯包爆破時，只將它周圍的岩石壓縮(或壓碎)形成空洞，而爆破的作用達不到自由面。這種爆破在葯壺爆破中常常被採用。

I. 岩石的爆破性分級有哪些

岩石可爆性指岩石抵抗炸葯爆破破碎的難易程度的性能。它是岩石物理力學性質、岩體地質結構對炸葯、爆破參數和工藝等因素在爆破過程的綜合表現，並影響著爆破效果。按照岩石可爆性進行岩石分級，可預估炸葯消耗量，制定定額，並為爆破優化提供依據。
分級的判據
根據什麼判據和指標進行岩石分級，這是一個非常關鍵的問題。由於炸葯的「三高」（高爆溫、高爆壓、高爆速）特性、岩石結構構造的復雜性以及測試記錄手段的局限性等等，給研究工作帶來了不少困難。幾十年來國內外學者做了大量工作，根據岩石爆破性的主要影響因素，提出了各種各樣的判據、指標進行岩石分級。其主要判據有:岩石強度、單位炸葯消耗量、工程地質參數、岩石彈性波速度、岩石波阻抗、爆破岩石質點位移、臨界速度、爆破功指數、岩石彈性變形能系數等等，它們從不同的側面反映了岩石的爆破性。但是，這些指標並沒有闡明爆破性的真正含義，沒有建立完整的分級體系，所以迄今為止國內外尚無一種公認的岩石爆破性分級方法。 [2]
普氏分級和蘇氏分級
1、普氏分級
早在1926年前，普氏提出了用岩石試塊的單軸靜載極限抗壓強度、手工鑿1cm3岩石所消耗的功、手打眼每班生產率、掘進工生產率、在地面挖掘的生產率、巷道掘進速度、爆破1m3岩石的黑火葯消耗量等七項指標的平均值來表徵岩石的堅固性。由於采礦科學技術的發展，普氏規定的幾項指標已失去了實際意義，只有一個最簡單的指標—以岩石試塊的靜載極限抗壓強度(R、MPa)為岩石分級的判據，即普氏岩石堅固性系數f=R/10。
根據f=0.3—20將岩石分為10級，f值大，則難鑽岩、難爆破、岩石穩定，反之，f值小，則易鑽岩、易爆破、岩石不穩定。普氏認為:岩石的堅固性在各方面的表現
2、蘇氏分級
蘇氏分級是蘇哈諾夫在30年代針對普氏分級而提出的岩石分級。他認為:決定岩石堅固性的基礎是在某一特定情況下，應當用實際被應用著的具體採掘方法。他用崩落1m3岩石所消耗的炸葯量(kg/m3)或單位炮眼長度(m/m3)來表徵岩石的爆破性，同時，規定了一系列的測試標准條件。根據單位炸葯消耗量和單位

J. 炸葯爆炸性能評價指標有哪些

爆速
殉爆距離
爆坑大小
現在就想到這么多。也是炸葯經常做的實驗